第4.2.1条 管网中各管段的管径和喷嘴的孔口面积，应根据每个喷嘴所需喷出的卤代烷1301量和喷射时间，并经计算后选定。
第4.2.2条 管道内气、液两相流体应保持紊流状态，初选管径可按4.2.2-1式计算，经计算后选定的最大管径，应符合4.2.2-2式的要求：
（4.2.2-1）
（4.2.2-2）
式中 D——管道内经（mm）；
——管道内卤代烷1301平均设计流量（kg/s）；
Dmax——保持紊流状态的最大管径（mm）。
第4.2.3条 单个喷嘴的平均设计流量，,应按下式计算：
（4.2.3）
式中 
——单个喷嘴的平均设计流量（kg/s）；
Mad——单个喷嘴所需喷出的卤代烷1301（kg）；
td——灭火剂喷射时间（s）。
第4.2.4条 单个喷嘴孔口面积应按下式计算选定：
（4.2.4）
式中 As——单个喷嘴孔口面积(m²)；
R——喷嘴设计压力下的实际比流量（kg/s•m²）。
第4.2.5条 喷嘴的设计压力，应按下式计算：
（4.2.5）
式中 Pn——喷嘴的设计压力（kpa，表压）；
Pc——中期容器压力（kpa，表压）；
P1——管道沿程压力损失和局部压力损失之和（kpa）；
Ph——高程压差（kpa）。
第4.2.5条 管网内灭火剂百分比应按下式计算：
（4.2.6）
式中 Ce—— 管网内灭火剂百分比（%）；
ρpi——管段内卤代烷1301 的平均密度（kg/m³），按本规范第4.2.13条确定；
Mo——卤代烷1301的设计用量（kg）。
第4.2.7条 初定管网内灭火剂百分比，可按下列公式估算：
一、2.50MPa 贮存压力
（4.2.7-1）
二、4.20MPa 贮存压力
（4.2.7-2）
式中 C´e——管网内灭火剂百分比估算值（%）;ρ0——卤代烷1301的充装密度（kg/m³）；
——管网中各管段的容积之和（m³）。第4.2.8条 按本规范第4.2.7条估算的管网内灭火剂百分比，应按本规范第4.2.6条进行核算。核算与估算结果的差值或前后两次核算结果的差值，应在±3%的范围内。
第4.2.9条 卤代烷1301的中期容器压力应根据下式计算确定：
（4.2.9）
式中 Pc——中期容器压力（MPa，表压）;
K1、K2、K3——系数，取表4.2.9中的数。K1、K2、K3数值表 表4.2.9
第4.2.10条 管道的沿程压力损失和局部压力损失，可根据管道内各点的压力确定。
均衡管网和非均衡管网管道内任一点的压力，均可按本规范第4.2.11条 至第4.2.13条的规定计算。
第4.2.11条 管道内卤代烷1301的平均设计流量与压力系数Y、密度系数Z的关系，应按4.2.11-1式确定。
管道内任一点的压力系数Y、密度系数Z与该点的压力、卤代烷1301密度的关系，应按4.2.11-2式和4.2.11-3式确定。也可按本规范附录三确定。
（4.2.11-1）
（4.2.11-2）
（4.2.11-3）
式中 L——从贮存容器到计算点的管道计算长度（m）;
Y——压力系数（MPa•kg/m³）;
Z——密度系数；
——容器平均压力（MPa）;
p——管道内任一点的压力（MPa）;
ρs——压力为 处的卤代烷1301密度（kg/m³）;
ρ——压力为p处的卤代烷1301密度（kg/m³）。
第4.2.12条 任一管段末端的压力系数，应按下式计算。
（4.2.12）
式中 q²pm——管段内卤代烷1301的平均设计流量（kg/s）;
l——管段的长度（m）;
Y1——管段始端的Y系数（MPa•kg/m³）;
Y2——管段末端的Y系数（MPa•kg/m³）;
Z1——管段始端的Z系数;
Z1——管段末端的Z系数;
Ki——系数,对于钢管:
；
Kt——系数,对于钢管:
。
第4.2.13条 管网内卤代烷1301的密度，应根据表4.2.13确定。
第4.2.14条 均衡管网中各管段的压力损失，可按本规范附录四附图4.1和附图4.2的单位管道长度压力损失（未经修正值）乘以压力损失的修正系数计算。压力损失的修正系数，可按本规范附录四附图4.3和附图4.4确定。
第4.2.15条 高程的压差，应按下式计算：
（4.2.15）
式中 ρb——管段高程变化始端处卤代烷1301的密度（kg/m³）；
△H——高程变化值（m），向上取正值，向下取负值。
管道内卤代烷1301的密度 表4.2.13
铁路工程设计防火规范
石油化工可燃气体和有
