5.2.1 砌体截面中受局部均匀压力时的承载力，应满足下式的要求：
Nl≤γfAl (5.2.1)
式中：Nl——局部受压面积上的轴向力设计值；
γ——砌体局部抗压强度提高系数；
f——砌体的抗压强度设计值，局部受压面积小于0.3m2，可不考虑强度调整系数γa的影响；
Al——局部受压面积。
5.2.2 砌体局部抗压强度提高系数γ，应符合下列规定：
1 γ可按下式计算：
（5.2.2）
式中：A0—— 影响砌体局部抗压强度的计算面积。
2 计算所得γ值，尚应符合下列规定：
1)在图5. 2.2(a)的情况下，γ≤2.5；
2)在图5.2.2(b)的情况下，γ≤2.0；
3)在图5.2.2(c)的情况下，γ≤1.5；
4)在图5. 2.2(d)的情况下，γ≤1.25；
5)按本规范第6.2.13条的要求灌孔的混凝土砌块砌体，在1)、2)款的情况下，尚应符合γ≤1.5。未灌孔混凝土砌块砌体，γ＝1.0；
6)对多孔砖砌体孔洞难以灌实时，应按γ＝1.0取用；当设置混凝土垫块时，按垫块下的砌体局部受压计算。
图5.2.2 影响局部抗压强度的面积A0
5.2.3 影响砌体局部抗压强度的计算面积，可按下列规定采用：
1 在图5.2.2(a)的情况下，A0 ＝(a ＋ c ＋ h)h；
2 在图5.2.2(b)的情况下，A0 ＝(b ＋ 2h)h；
3 在图5.2.2(c)的情况下，A0 ＝(a ＋ h)h ＋ (b ＋h1—h)h1；
4 在图5.2.2(d)的情况下，A0 ＝(a ＋ h)h；
式中：a、b——矩形局部受压面积Al的边长；
h、h1——墙厚或柱的较小边长，墙厚；
c——矩形局部受压面积的外边缘至构件边缘的较小距离，当大于h时，应取为h。
5.2.4 梁端支承处砌体的局部受压承载力，应按下列公式计算：
式中：ψ——上部荷载的折减系数，当A0/ Al大于或等于3时，应取ψ等于0；
N0——局部受压面积内上部轴向力设计值(N)；
Nl——梁端支承压力设计值(N)；
σ0——上部平均压应力设计值(N/mm2)；
η——梁端底面压应力图形的完整系数，应取0.7，对于过梁和墙梁应取1.0；
a0——梁端有效支承长度(mm)；当a0大于a时，应取a0等于a，a为梁端实际支承长度(mm)；
b——梁的截面宽度(mm)；
hc——梁的截面高度(mm)；
f——砌体的抗压强度设计值(MPa)。
5.2. 5 在梁端设有刚性垫块时的砌体局部受压，应符合下列规定：
1 刚性垫块下的砌体局部受压承载力，应按下列公式计算：
N0 ＋Nl≤φγ1f Ab (5.2.5-1)
N0＝σ0Ab (5.2.5-2)
Ab＝abbb (5.2.5-3)
式中：N0——垫块面积Ab内上部轴向力设计值(N)；
φ——垫块上N0与Nl合力的影响系数，应取β小于或等于3，按第5.1.1条规定取值；
γ1——垫块外砌体面积的有利影响系数，γ1应为0.8γ，但不小于1.0。γ为砌体局部抗压强度提高系数，按公式(5.2.2)以Ab代替Al计算得出；
Ab——垫块面积(mm²)；
ab——垫块伸入墙内的长度(mm)；
bb——垫块的宽度(mm)。
2 刚性垫块的构造，应符合下列规定：
1) 刚性垫块的高度不应小于180mm，自梁边算起的垫块挑出长度不应大于垫块高度tb；
2) 在带壁柱墙的壁柱内设刚性垫块时(图5.2.5)，其计算面积应取壁柱范围内的面积，而不应计算翼缘部分，同时壁柱上垫块伸入翼墙内的长度不应小于120mm；
3) 当现浇垫块与梁端整体浇筑时，垫块可在梁高范围内设置。
图5.2.5 壁柱上设有垫块时梁端局部受压
3 梁端设有刚性垫块时，垫块上Nl作用点的位置可取梁端有效支承长度a0的0.4倍。a0应按下式确定：
(5.2.5-4)
式中：δ1——刚性垫块的影响系数，可按表5. 2.5采用。
表5.2.5 系数δ1值表
注：表中其间的数值可采用插入法求得。
5.2.6 梁下设有长度大于πh0 的垫梁时，垫梁上梁端有效支承长度a0可按公式(5. 2. 5—4)计算。垫梁下的砌体局部受压承载力，应按下列公式计算：
N0 ＋Nl≤2.4δ2fbbh0 (5.2.6-1)
N0＝πbbh0σ0/2 (5.2.6-2)
(5.2.6-3)
式中：N0——垫梁上部轴向力设计值(N)；
bb—— 垫梁在墙厚方向的宽度(mm)；
δ2——垫梁底面压应力分布系数，当荷载沿墙厚方向均匀分布时可取1.0，不均匀分布时可取0.8；
h0——垫梁折算高度(mm)；
Ec、Ic ——分别为垫梁的混凝土弹性模量和截面惯性矩；
E——砌体的弹性模量；
h——墙厚(mm)。
图5.2.6 垫梁局部受压
条文说明
5.2 局部受压
5.2.4 关于梁端有效支承长度a0的计算公式，规范提供了 和简化公式 ，如果前式中tanθ取1/78，则也成了近似公式，而且tanθ取为定值后反而与试验结果有较大误差。考虑到两个公式计算结果不一样，容易在工程应用上引起争端，为此规范明确只列后一个公式。这在常用跨度梁情况下和精确公式误差约为15％，不致影响局部受压安全度。
5.2.5 试验和有限元分析表明，垫块上表面a0较小，这对于垫块下局压承载力计算影响不是很大(有垫块时局压应力大为减小)，但可能对其下的墙体受力不利，增大了荷载偏心距，因此有必要给出垫块上表面梁端有效支承长度a0计算方法。根据试验结果，考虑与现浇垫块局部承载力相协调，并经分析简化也采用公式(5.2.4-5)的形式，只是系数另外作了具体规定。
对于采用与梁端现浇成整体的刚性垫块与预制刚性垫块下局压有些区别，但为简化计算，也可按后者计算。
5.2.6 梁搁置在圈梁上则存在出平面不均匀的局部受压情况，而且这是大多数的受力状态。经过计算分析考虑了柔性垫梁不均匀局压情况，给出δ2＝0.8的修正系数。
此时a0可近似按刚性垫块情况计算。
钢结构防火涂料 GB149
