本标准叙述的是用有限体积的水，通过喷洒细水雾有效控制或扑灭火灾。正确设计的水雾系统可以有效应对液体（B 级）和固体（A级）火灾。研究指出：小于400 μ理想分布的水滴主要扑灭B 级火灾；而因为燃料沾湿容易灭火，较大的水滴可有效对付A级可燃物。因此，本标准定义的水雾包括Dv0.99 的值最大至1000μ 。 本标准对水雾的定义包括NFPA15《火灾保护固定水喷洒系统标准》中的一些喷雾，由标准的喷头在高压下产生的水雾及轻型的暖房用水雾和HVAC加湿系统的水雾。这个范围很广以效于一些重要的较细分布喷洒性能末能加以区分。 雾滴直径并不是决定灭火效能的唯一条件，其他因素如燃料特性，密闭影响（通风和热量阻断），喷洒密度和喷洒速度（动量），全都影响着火是否可以被灭掉，喷洒特性之一的动量是速度与水滴的质量（如质量流量）的乘积。需强调速度的定义中除了喷洒的速率也包含着喷洒的方向，在某一方向上是喷洒的动量与火灾热气流的流动方向有关，并可以加强冷却和抑火效果。相反方向的流动则带来紊流混合，加强冷却。因此全部这三个－粒径分布，密度和速度，构成了影响灭火效能的因素。 A.3.3.19.2 混合型细水雾喷头 混合型细水雾喷头的动作，靠内置的探测器和激活装置，及/或独立的激活设备。 A.3.3.20.5 预作用细水雾系统 该类系统有特定的管道直径，最大和最小的管道长度，柔性软管的规格，支承数量，以及测试试验室指定的喷头形式和数量。系统供水可自带或外部水源。系统自备或有外来水源。基于真实火灾实验测试出来的系统其保护性能受限于测试实验室所能提供火灾的类型和规模。对于系统可保护对象的范围包含在制造厂家的安装手册中，安装手册应作为列表清单的一个项目。 A.4.1 水雾系统的应用 细水雾系统已经证明可有效对多种火灾进行控火、抑火或灭火。潜在的应用包括： 1) 燃气喷火； 2) 可燃液体火； 3) 危险性固体，包括塑料泡沫装饰的火灾； 4) 飞机消防，保护乘客的安全，提供充足的逃逸时间； 5) 类普通易燃物，如纸张，木料和纤维； 6) 危险性电器元件，如变压器，电闸，断路器，电机等回转设备； 7) 电子元器件，包括通讯设备。 A.4.2 4.1.2.2节提及的水反应材料 如特定情况有足够防护，在有4.1.2.2 叙述的材料出现时，允许使用细水雾系统进行结构，仪器或人员的消防。 A.4.2.1 绝大多数情况下细水雾系统对人都不会有明显的伤害的。但直接受水雾冲击可能会伤及眼睛。水雾工作时的噪间可能会对听力有伤害。水雾会降低能见度增加了逃出的时间和困难。些外断裂的管子，破软管及水龙带的晃动可能会造成伤害，特别对中高压系统更是如此。 A.4.2.3 电气净距 如本标准中所使用的电气间距为细水雾设备（包括喷头和管道）到裸露或未绝缘的非接地电器元件之间的距离。提出最小间距是为了在非紧急情况下操作的电气间距；而不是系统运行时的净距。 A.4.2.3.1 所有系统组件应距离通电器件保持如表A.4.2.3.1 所示最小距离。 在表A.4.2.3.1中的净距是对于高度1000 m（3300 ft ）的。海拔在1000米以上每增加1000 m，间距增加1%。
注1 ：对于电压至 161KV 的间隙取自于NFPA70《国家电气规范》，对电压 230 kV 及以上的间隙取自ANSIC2《国家电气安全规范》，表 124。
注2 ：BIL 值（ 基本耐压冲击水平）表述为 KV千伏，数值为电气设备设计时应能承受的全电气设备设计时应能承受的全波冲击测试的常值。末列在表中的BIL 值可以通过插值取得。
A.4.2.4 高压系统使用容积泵需要单独的设计考虑具有独特的安全特性。表A4.2.4 给出了一些容积泵和离心泵的重要区别。
A.5.1.3.2 细水雾系统厂家应了解并选择合适的管道和组件材料以防止潜在的腐蚀。
A.5.2.2.1 本地建筑规范给出最小的抗地震级别和限制。
A.5.2.2.2 推荐气/ 水容器应具有独立的检测和证书。
A.5.3.1 通常因为产品的腐蚀、水质不好或镀层脱落，小管径的系统都有过管道堵塞的记录。因此选择细水雾系统的管道应注意耐腐蚀特性。对于镀层脱落，按照管道镀锌的标准很难确保镀层不会脱落、堵塞喷头和过滤器。委员会也注意到新技术和工艺正在进行努力以完善这些不足。一旦标准生产和测试标准指定出来，委员会将会把这些技术信息加到NFPA750 标准中去。
A.5.3.2 通常认为热镀锌钢管与表5.3.3.1 中所列钢管并不相同，更多热度锌钢管信息可参考A.5.3.1。
A.5.3.4.1 FSSA特殊危险火灾抑制系统管道设计手册给出了怎么应用ASMEB31.1，动力管道规范。
A.5.3.4.4 可使用规定的挠性接头。用于水雾系统的挠性接头应尽可能短。应受保护以免受机械损伤。
A.5.3.6 见图A.5.3.6 和表A.5.3.6。
A.5.4.1 由于潜在堵喷头的危险，为细水雾系统选择最耐腐蚀的连接件很重要。
A.5.4.2.2 橡胶垫片管子配件和接头不应安装在环境温度可能超过150℉（66℃）的地方，如果制造厂更有对给定垫片复合材料的温度限制，则应遵守。
A.5.6.1 按照科学火灾保护系统的设计和施工办法在未来的价值，但考虑到目前细水雾系数的基础对于系统设计还不是很完整的情况，建议列表喷头的代理商搜集并汇报给生产厂商如下数据以供将来可能的列表使用：
水滴累积体积分布，水滴的积累体积分布按水滴在单位面积流量的重量分布，见图A.5.6.1 中的24个测量点，该值为最小值。测量位置的径向阵列以喷头为中心对称排列。其他数据可以通过将测量阵列(共48个测点)在原来位置的基础上旋转22.5 度按重量平均计算得到。用于计算喷头到测量点之间的距离的喷头喷洒直径D，可用A5.6.1 所述方法在喷头顶点下1m处的洒水分布来测定。
A.5.6.1 洒水分布，在喷头顶部 1 米以下的位置。
洒水分布的测量是在一个垂直于喷头轴线的平面内测量的，该平面位于喷头顶点下1m 的位置，使用10 ft×10 ft（0.305 m×0.305 m）的集水盘如图 A.5.6.1 中所示的位置和方向布置。在喷洒直径小于3.05m 的情况下，需要做多次喷洒试验以避免集水盘摆放空间不够的问题。
雾滴粒径分布测量用一个在喷头顶点下1m 处并与喷头中心线垂直的平面上布置如A.5.6.1(a)所示的24 个测量点逐点进行。
粒径分布和洒水分布测量分别都在最小和最大喷头压力下进行。粒径分布在每个测量点和压力点处均称重计算出该点所占相应洒水单位面积上水流重量的百分比，所有测量点的喷头雾滴直径分布应以重量的累计和体积百分比分布编写报告。累计重量可以使用下列方程计算并将结果按如表A.5.6.1（b ）中所列的表格的形式提交。
5) 对于一个单独的测量点，位置为x ，集水盘尺寸，y；
（a）积累计算百分比（单一集水盘），
式中：
ny＝在位置x 处单一集水盘中的雾滴数量。
nx＝在位置x 处取样的雾滴总数量。
（b）每单位面积的流量百分比
式中：
fx＝在x 点处单位面积的加权流量。
F＝各个点的总加权积累流量。
（c）（单一集水盘）流量加权积累百分比
上述方程适用于所有位置和所有集水盘尺寸。
6) 对于全部测量点数据的求和
（a）流量加权积累百分数（单个集水盘）
（b）流量加权积累体积（单个集水盘）
式中：by＝尺寸为y 的集水盘的最小直径。
（c）流量负荷积累体积百分比（单一集水盘）
测量是按照ASTM ，E799数据准确度确定及液滴粒径分析流程的标准方法的指导，对喷头进行雾滴粒径分布测量，测量包括确定粒径等级范围，及在每一测量点的最小到最大的粒径范围。
方法2 用于计算加权平均粒径分布曲线。通过下列表格可以得到喷水粒径分布的代表统计方法。
1) 确定喷头下 1 米处的喷洒区直径。
2) 如图A.5.6.1 （a ）所示，测量粒径分布的位置计算为 0.203D 、0.353D 和0.456D ，以喷洒区的中轴线为中心。在这些点的测量应保证全部取样区Ai都是等价的。计算 Ai 作为直径为 D 的区域被取样点（宜设24 个）等分后的面积。
3) 在每个需要测量粒径分布的测量点上测量通量密度（Vi ）。通过在需要测量点处摆放集水盘即可测量。如果集水盘位置与粒径分布测量位置不重合，沿着测量点轴线绘制通量剖面线，从正确的位置读出Vi 值。这种方法可以计算出加权平均值，公式表达如下：
式中：Rk＝粒径小于等于d上层的加权积累体积百分比。 Rj，i＝在位置i 处粒径小于等于d上层的加权积累体积百分比。 Ai＝以位置i 为中心的区域面积，在此区域中粒径分布可以近似用Rk来表示。 Vi＝在i 点测量的水通量密度。 4) 使用ASTM E799（数据准确度确定及液滴粒径分析流程的标准方法）允许的粒径测试设备对（2 ）中确定的测量点进行粒径分布测量。这种设备的一个输出项是一张体积积累百分比对集水盘直径的表格，表格通过上层和下层的粒径范围定义。使用上层集水盘直径（d上层）确认结果图可以给出“直径小于dk的占总质量的 R ％” 这些数据必须输入到如表A.5.6.1 所示的一个图表中。然后使用 Vi 或在测量点i 处的通量密度及面积 Ai 计算出加权平均粒径分布，Rk 。 洒水分布 在垂直于喷头轴线在且在其顶端下 1m 平面上的洒水分布使用0.305m×0.305m 的集水盘。洒水分布测量在最小和最大的喷头运行压力下进行，且保证采样面积内可有效的收集洒水量的90％以上。 喷头喷洒剖面图 喷头喷洒剖面图轮廓包含至少 90 ％的喷洒流量，剖面图从喷头顶端延伸到列表说明的有效区。喷头喷洒的剖面图应有最大压力和最小压力两种，如果喷头不是在垂直方向上安装还包括在喷头指向的延长方向上的剖面图。 喷头冲力 喷头冲力的测量应在喷头顶端下 1 m 垂直于喷头中轴线的平面上测量，并保证该平面可以接到喷头90％以上的流量。测试在喷头最大和最下两个压力下分别进行。对于火灾测试，最大间距应按下列条件考虑。 1) 制造厂规定的喷头与墙之间的间距，或 1.5倍制造厂推荐的喷头间距，取两者中大者。 2) 制造厂推荐的位置，并参考实际现场危险防护的情况。 A.5.8.2 过滤器和滤网设计尺寸时应考虑压头的损失是否再允许范围内，待保护对象的类型，水质以及相关的现场环境。 A.5.9.1.6 振东对压力表的影响可以通过液封表加缓冲器或者用缓冲器加普通表来解决，如果震动严重的地方可以用软性连接。 A.5.10.2.1 探测器间距若按最大喷头间距或列表规定最大距离安装会导致较大大的系统启动延迟，尤其当需要两个或两个以上的探测器同时报警才启动系统的情况下延迟时间会过长。
A.5.10.3.7 细水雾系统和产生细水雾的设备以及环境中的控制设备应仔细评估并确定作用时哪个系统应该被关掉哪个保留。例如燃料供应，点火源，通风系统和材料加工系统都应确定其在细水雾系统中的影响。
A.5.11 在分区细水雾系统中，细水雾迁移到周边区可能引发感烟报警器报警。因此需要注意将报警器调整到既适用于平时使用又适用于周边分区喷雾的时候使用。
A.6.2.2.2 在空间内全部喷头同时操作可通过使用间接作用喷头、自动喷头或独立探测系统来实现。
A.6.5 单流体和双流体系统可以在低压中压或高压范围内运行。
1) 单流体介质系统但流体介质系统需要一套管道来输运流体到各个喷头，单流体系统可按照如下方法之一产生水雾（喷雾）。
（a）液体以相对周围环境以高速喷射出去。环境空气与流体的速度差导致其分散成小雾滴。
（b）液体流冲击在固定表面上。液流冲击在固体表面导致流体分散为不连续的小雾滴。
（c）相似组成的两股液流互相撞击，撞击导致一种液流分散成小液滴。
（d）震动或电击成为小雾滴。
（e）在压力容器中加热流体至沸点以上并突然释放至大气压力下（闪喷）。
2) 双流体介质系统 双流体介质系统产生水雾是通过两种流体从两种单独的管道系统中输运的液体撞击产生的。一套管路提供液体至喷头，另一套管路系统提供雾化介质。
A.7.5.3 当储存容器摆放于火灾保护区域，应设立规定以保证系统操作不会受其位置的不利影响。
A.7.6.1 为确认泵出口满足系统最大压力要求，在实际工程中通常都提供一定的安全余量，在选泵的时候都保证泵的特性曲线保证在最大系统压力以上。对于进一步的考虑包括尺寸和泵的选择，见A.10.5.2.2。
A.7.9.1.2 为防止系统受两个或多个接地失误或单个开路循环损伤，应考虑 A 级电路。
A.7.9.1.3 在信号线回路（多输入输出）使用在分区系统中时，电路应在一次开启过程中就传递一个报警信号，或者在电导线中传递一个非同时的接地错误，以确保性能可靠。
A.7.9.3.1 按照列表或批准的最大间距安装探测器会产生反应时间的延迟，尤其当系统动作需要多于一个报警器报警的时候，延迟时间会进一步增加。
A.8.1 目前对于细水雾保护系统还没有公认的标准设计办法。不通的厂家设计的细水雾系统其强度或喷头间距以及控火性能都是不一致的。系统的特性，如喷头间距，流量，粒径分布，喷雾角和其他特性每个厂家都应通过大规模的火灾试验才能确定并应用于各个特殊场所。
A.8.2 结果 列表测试结果应反应出下面数据
1) 系统流量（最大最小）
（a）单位面积的流量（如采用）
（b）单位体积的流量（如采用）
2) 系统运行压力（最大最小）
（a）喷头运行压力范围
（b）泵/ 气瓶运行压力范围
（c）泵要求的进口/ 出口压力及流量
3) 水的要求
（a）水量/持续时间
（b）水质
（c）温度
4) 喷头特性
（a）类型/ 型号
（b ）流量（最大、最小）
（c ）运行压力（最大、最小）
5) 喷头喷洒特性
（a ）喷雾角
（b ）粒径分布
（c ）动量/ 速度
6) 喷头安装参数
（a）距地面距离（最小、最大）（b）与顶棚距离（最小、最大） （c）与保护物间距（最小、最大） （d）喷头间距（最小、最大） （e）喷头方向 （f）最小墙间距 （g）最小障碍物间距 7) 激活装置 （a）类型/型号 （b）激活方式、温度 （c）烟雾障碍 8) 总设计参数 （a）管道要求 ⅰ尺寸 ⅱ运行压力/壁厚 （b）接头 ⅰ类型 ⅱ运行压力 （c）泵 ⅰ阀门、接头和过滤器 ⅱ动力要求 ⅲ操作压力和流量 ⅳ水质要求 （d）气瓶 ⅰ阀和接头 ⅱ容量 ⅲ操作压力 A.8.2.2 测试火灾 测试火灾反映出列表中所述的应用危险。选择测试火灾的标准是使用该测试火灾可以检测出系统的性能。如果灭火和抑火是系统的目标，且火灾试验在室内进行，测试火灾应选室内环境对火灾影响最小的(如火灾规模不要过大)。如果控火是主要目标，测试火灾规模应选择可以估计系统灭火能力的火灾（如火灾规模不要过小）。 A.8.3.1 选择保护火灾目的需要理解细水雾的性能等级及分析保护区危险等级。
对于一些火灾危险，控火就足够了。通过启动细水雾系统控火，火势的蔓延被限制或阻止，但这里灭火是必须进行人为干预的。必须考虑在灭火前的产生的热量和燃烧释放产物，以及这些热量和燃烧产物对裸露设备和物品的影响。控火会限制顶棚处的气温，这样可以避免结构性损坏。 如果对于控火还不能阻止结构性损坏，则应考虑将抑火作为防护目的。抑火可以急剧的吸收大量的热量，并阻止火势进一步蔓延。抑火也要求人为参与灭火。因为火势蔓延较慢，人为灭火的难度降低了，对于控火来说可以用更短的时间。结果是由于控制火势蔓延以及人为灭火的迅速可以大大减小总的火灾损失。 细水雾性能的最高级别是灭火，灭火将完全自动将火灾压制下来直到抑制区没有燃烧为止。灭火时不需要人为参与，并可保证最小的损失。 分析火灾损失和讯则最佳细水雾保护目的的时候应考虑一下给出因素： 1) 生命安全 火灾会对保护区内的人员有什么影响，通道在灭火时应保持可以使人员安全出入火区的状态。同时考虑到如果灭火设备损坏会有什么影响，如在舰船或公共交通工具上。对于固定空间来讲如果存在很大的生命危险则有可能需要高一级别的火灾保护目的。 2) 达到灭火需要的时间 如系统目的设计为灭火这个时间要求的准确度可能达到秒；如果系统依靠公共消防人员来灭火的话可以为数分钟。 3) 设备的灵敏度和对火灾的影响 传感器设备如电气设备；敏感产品如药物，应尽量减少暴露在火源辐射或燃烧产物之下。应考虑到辐射热对周围设备的影响。相对控火来说，抑火和灭火减少了火灾的放热速率，只会产生较低的热辐射。 4) 影响营业 火灾中对于设备和货物潜在的影响应从影响正常营业的角度来考虑。在选择保护目的的时候，总的营业被影响或者某一产品不能被替代是主要的考虑因素。相比普通设备来讲，一个对于持续生产很重要的设备可能需要更高等级的防护目的。应考虑到火灾的影响是与位置和周围环境密不可分的。 A.8.4.1.2.1 保护区的自然通风和开口允许热气层（顶部射流）从保护空间排放出去，减少了灭火的可能。气体的流动也改变了系统的混合特性，这样会要求对于的细水雾动量来克服这个改变。强制通风也强烈的减小水雾的总量，同时影响系统的特性。
应考虑在细水雾系统运行之前或同时自动关闭门或风阀，关闭电气设备，并关闭高压交流设备。 A.8.5 见附录 D A.9.1.2 对已有系统添加管道或喷头如果减小了系统的流量和压力，可能会导致使系统失效。如果加入前已经计算过新管网的水力损失允许，则已有管道不用增大尺寸来补偿多余喷头， A.9.2 Hazen-Williams （H-W）方程不能通过流速水温，粘度，或管壁粗糙度来修正，但是这些都是影响紊流程度的因素，而且增加了管道内的压力损失。细水雾系统尤其是中高压系统（12 bar 到270 bar）一般都是具有较大的管道流速，不同的流动特性，或者是比低压系统小的管道直径（随管道直径降低，管道的相对粗糙度影响增大）。应为可以加入准确的流动特性，Darcy－Weisb ach（D-W ）方程应在中高压系统的水力计算中取代H-W 方程。 A.9.2.2 下面两个方程等价：
式中：f＝Darcy-Weisbach 阻力系数 Re＝雷诺数 V＝速度，fps (m/s) C＝Hazen-Williams 粗糙度系数 Dm＝管径，ft/m A.9.3 许多低压细水雾系统与常规灭火系统如水喷淋（NFPA13《喷林系统的安装规范》），和水喷雾系统（NFPA15《固定水喷雾消防系统规范》）很相似。因此希望尽量根据这两个规范的规定来选取管材，接头，阀以及管径。这也说明在管道中的流速也接近在喷雾管道中的流速。这个假定的相似也是低压系统可以使用H-W 方程的原因。 但是并非所有低压系统的管道与喷雾管道都相似。设计者可以选择使用小管径的管子以减少系统重量或为了在狭窄空间如飞机货舱内安装管子接受高摩阻损失。使用小直径的管子会使流速增大，并大于通常在喷雾系统中的流速，这样有可能导致 H-W 方程会不准确。使用在 H-W 方程中的摩阻系数C 只有当流速接近于测量C 值下的流速时才准确。对于多大的流速才不适用H-W 方程要根据判断来定。美国自来水协会（AWWA）数据列表的C 测量值是在流速为 0.9 m/s（3 ft/s）下测得的，而其可使用的范围在喷头计算的时候为3.05 m/s 到9.1 m/s（10 ft/s 到 30 ft/s）。
喷淋系统设计者使用的接头和阀门的当量长度基于在喷淋系统中使用的连接和阀门型号。细水雾系统可以包含有不同类型的接头和阀，对于H-W 方程的当量长度则不再适用。考虑到实际使用性能细水雾设计者应使用D-W 方程对于使用与喷淋系统明显不同管道尺寸和系统特性（如使用电磁阀）的低压系统进行计算。 同样值得注意的是H-W 方程没有包含计算温度项。因此流体的密度和粘度都没有计算进去。这是假定水在15.6°C(60°F)没有任何添加剂在里面的情况下。如果粘度或水温与典型水喷淋系统供水条件相差过大，不管压力和流速，D-W 方程应使用来替代H-W 方程。 A.10.1.3 尽管在雾花介质释放完毕后会有水继续释放出来，但是这部分水并不能产生灭火作用。 A.10.2 一些细水雾系统保护单独的目标或区域。其他系统设计为多目标或多区域，在区域边界重叠保护。对于细水雾系统来说提供独立的严重危险现场保护是恨重要的。水和雾花介质的量应取决于现场最大的火灾要求。例如假设火灾在四个保护区的交界处发生，那么供水和雾化介质（如有）应能够同时供给全部四个区域的需要。如果细水雾保护的具有严重危险的单独区域位于很近的位置。则需要设置同时运行多个现场应用区域。 A.10.3 储水容量有30分钟的要求，但是并不是要求系统实际喷洒时间为30分钟。所有的保护生命安全或建筑安全的细水雾系统的最小的持续喷雾时间都应在设计时提出。对于保护设备或无人特殊危险区域的细水雾系统，10.3.1（3 ）允许供水持续时间根据第8 章10.3.1（3 ）来确定。应注意目前还没有普遍被接受的细水雾设计方法。 A.10.4.1 所有的安装都应考虑额外（备用连接）的灭火介质（包括添加剂和雾化介质，如有）供应管道进入自动运行系统。备用供给通常通过手动控制主/ 备开关启动电操作系统或气动操作系统。备用连接在如下原因下要求安装： 1) 如有要求提高系统对于保护生命的可靠性。 2) 如果保护系统有二次扩容的可能。 3) 如果要求可靠性为主要出发点。 4) 如果保护其他危险区域，区域阀在内，一套瓶组保护多个危险场所。 A.10.5.1 藻类和细菌在水中的滋生有可能堵塞系统的滤网和过滤器。按表13.2.2要求每年采样分析或者更换存水。
当要求对饮用水和海水进行处理时，对于不锈钢管道、组件、接头来说应考虑用非氯型水处理剂。当氯型处理剂使用到系统中，应考滤到氯气的浓度，暴露处的耐受程度，温度和不锈钢组件的压力等的总和影响。压力蚀穿（SCC ）可导致不锈钢水罐，组件，管道和接头的失效。氯气和氯化物与压力蚀穿有一定关系。 A.10.5.2.2 见A.11.2 A.10.5.5 这一节的意图是要求在任何有益的部位安装消防队连接。图表10.5.5.4（1）给出了在消防队可以迅速反应并用小型灭火设备进入的现场区域保护的要求。图10.5.5.4（2 ）给出了消防队的消防泵不能满足细水雾系统压力的情况。图10.5.5.4（3）除去了必须使用雾化介质的系统。
A.11.1.6 见图 A.11.1.6（a）到图A.11.1.6（i） A.11.2 如表A.4.2.4 所述，在离心消防泵() 和正位移泵（PD）之间有着明显的区别。正确选择适合系统流量和压力的离心泵大小的方法在消防设计规范中已经明确给出了。但是消防系统设计者对 PD泵就没有这么熟悉了。下面的讨论给出了一些选择正位移泵大小和容量的方法。 对于恒速电机，PD 泵的流量是一定的。但是细水雾系统需要的流量不是恒定的，依赖于开启的喷头数。在非恒流系统中使用恒流泵的问题可以通过使用减负荷阀并将其与正位移泵绑定使用。减负荷阀在预设压力下开启，允许流量的未使用部分分流出系统。通过绑定减负荷功能，PD 泵曲线可以变成水平的一条直线，与离心泵相似。 给细水雾系统选择正位移泵需要考虑的重点包括： 1) 一定要计算在不同开启喷头数量下系统压力曲线（SHCs）及绘制PD泵的特性曲线。 2) 系统的实际流出量取决于 SHC 和泵特性曲线的相交点（如操作点）。操作点应总是比理论计算流量大。水力计算文件应包含显示SHCs，泵的特性曲/ 直线，计算需要点及每一条件下的操作点。 3) 泵给水速度的选取和计算持续保护时间内要求总储水量，在操作点上的流量，不是理论或计算设计流量。
A.12.2 所有的试验应该在权威机构检验员出席的情况下由合同签订人来做。当检验员没有出席时，试验允许业主和业主代理人目击见证。
申请保护装置最终批准之前，安装公司应该提供一个书面报告，并且所有规定的地下管道，引入管道，和系统管道的清洗应该与额定水压试验一道完成。
A.12.2.2.3 测量压力时压降的容许量应该通过充分考虑系统的整个体积和环境条件来确定。中低压系统的压降很小，但仍导致微小的泄漏。由温度变化引起的静压上升或降低会影响高压系统。
A.12.2.3 下面的警告应该引起注意
警告：气动压力试验时如果管路系统爆裂，将存在一些区段，在这些区段中由于空气卸压爆炸将会造成潜在的人身危害。因此，气动压力试验之前，这些区段应该被抽空，同时对试验者应该进行合理的保护。
A.12.2.4.2.12 如果ac 和dc 管线与普通的管路或输水管相连接，设置合适的屏障和围栏十分重要。
A.13.2.4 如果系统出现严重的变化或者性能恶化，应该进行合理的维护以使组件或者系统达到原始性能。
A.13.3.10 典型喷头试样个数应该占细水雾喷头总数的 10％。如果发现过滤器或者滤网被污染，推荐对所有的喷头进行检查。
A.14.1.2 参考 IMO 标准。
A.14.1.5 参考 ASTM F1547 标准和 ANSI/ASME B31.1规范。
A.14.1.6 每个泵应该单独布置。建议至少40％的系统额定流量由任意单个泵提供。应考虑采用回路系统或管道布置，允许某一区段在维修时脱离工作。当从另一个船用消防系统借用的泵如主消防泵满足回路系统要求时，这些泵应依大小排列，同时供应两个系统。
A.14.1.8 当使用 NVIC9-97时，不考虑铜管的热敏性，然而钎焊接头的热敏性不可忽略。因此，在钎焊接头到舱面和舱壁的邻近区域不允许焊透。总而言之，钎焊接头在焊透处应该为300mm或者大于300mm。
A.14.1.9.4 陆上连接接头的典型布置见 NFPA 13 标准中的图A.17.7.3.12.2（1），接头连接尺寸见 NFPA 13标准中的图 A.17.1.3（4）。
A.14.1.10 泵流量测定装置的优选布置见 NFPA 13 标准中的图 A.17.7.3.13。
A.14.2.2 液气储罐内空气或者气体的储量应该依系统要求压力而定。储罐应该本身存有气体或者由带有调节器的外部气体装置供气。如果已知空气或者气体的储量，那么罐内气体压力可由方程 P1V1=P2V2来计算求出。任何情况下，当储罐内没有液体和气体时，应该采取一些措施避免气体填塞细水雾系统管路。正常情况下，泵应该布置在合适的位置，以保证泵在储罐内无液气之前能够以远大于大气压的压力供水。SOLAS要求泵的布置应该防止海水进入储罐。
A.14.2.3 一个可接受的装置例子是手动操作海水箱阀（处于被保护空间之外），该阀门允许连续操作，允许用完30 分钟储存量的淡水之后，继续使用海水。
A.14.2.7 在寒冷地区必须采用雨淋或者抗冻系统。管线受冻后管内易因冰冻而堵塞。
A.14.2.14 如果空间内的可燃物易引起危害，空间应该被保护。例如：存放大量裸露计算机或电缆的场合。
A.14.3.2.1 当设计细水雾系统时，设计者应该充分考虑所有存储液体的闪点。如果细水雾系统没有完全扑灭可燃液体柜（存储闪点低于环境水温的液体）引起的火灾，细水雾系统将会遭到可燃气体爆炸的危险。
A.14.3.3 假定用于灭可燃液体火灾和房间保护的细水雾系统的所有喷头按照全淹没系统的布置同时喷射水雾。如果试验证明使用热启动喷头的细水雾系统具有灭火灾测试协议规定的机械设备间内各种火灾的能力，那么手动操作应该能够启动足够多的喷头保护机械设备间，灭火效果应不低于测试协议所规定。
A.14.3.3.2 一个可接受的装置例子是手动操作海水箱阀（处于被保护空间之外），该阀门允许连续操作，允许用完30 分钟储存量的淡水之后，继续使用海水。
A.14.3.4 细水雾系统的延迟时间是可选的。
A.14.3.5.6 对周期循环的细水雾系统而言，15分钟指在最大流量下的15分钟，似乎15分钟内即可完成一个工作循环。例子包括：
1) 常数：例如泵供给；
2) 衰减：当压力缸排出时出现；
3) 均匀周期：当使用定时装置周期性地改变压力或流量时；
4) 不均匀周期：例如当热探测器周期性地控制系统的开和关时。
A.14.3.5.7 在30分钟的淡水供应量耗尽之后，如果海水在某一压力而不是保护机械设备间火灾测试14.3.2.1规定的压力下连续供应，那么喷头的喷洒特性应具备维持冷却保护空间的能力。流量不必要等于SOLAS海上生命安全条例10 规定的固定压力水喷雾系统的要求。
A.14.3.6 建议在设计乘员多于 36人的客船以及所有油船上，主电源和应急电源均应设在受保护空间之外。
A.14.4 船员应该学会检查、测试、维修、使用部分或全部细水雾火灾抑制系统。因此，船员也是系统整体的一部分。从历史观点上说，船员是系统保护对象的一部分，而系统设计人员和安装人员很少或没有考虑到这一点。许多系统就是围绕维持使用方便和系统动作时无人为干预来设计，然而紧急情况下系统的快速方便和动作总要涉及人工干预。船用系统应该包括设计、组件以及人为因素以便使系统的快速方便和实用性在火灾中发挥到最大。
A.14.5 军舰的细水雾系统设计特点：
1) 持续供水
2) 专用的淡水储罐
3) 战时双水源供应
4) 增强的抗冲击性和抗振性
5) 两种系统启动方式
6) 抗腐蚀性
7) 具有连续自动传送的电源
8) 良好的耐战争生存性
9) 管路阀门、配件、支吊架的结构完整性扩大
10) 控制机构和阀门相互隔离
11) 扩大的船底泡沫喷淋系统
12) 全流动管线终端测试装置
13) 通风联锁
14) 远距离储罐水面监控
自动喷水灭火系统设计
